桥梁伸缩缝|模数式桥梁伸缩缝|橡胶伸缩缝|TST桥梁伸缩缝-大成橡胶有限公司

    试验结果表明：体外预应力混凝土梁截面达到弯曲强度时，受压区混凝土伸缩缝都达到极限压应变而破坏，简支梁的极限压应变均大于0.004．连续梁因应变片损坏而未测得破坏截面最大应变，但其他截面测得的压应变平均值已大于0. 0033；整体式梁截面受拉区体内普通钢筋和预应力筋的应力、节段式梁接缝截面受拉区体内预应力筋的应力，均已大于屈服强度或条件屈服强度，并在经历较大塑性应变后应力已接近极限强度；体外预应力筋的应力水平均较低，部分未达到条件屈服强度，部分虽大于条件屈服强度但塑性应变并未充分发展。
    从体外预应力混凝土梁截面的弯曲破坏形态、混凝土和体内配筋的应变与应力分布规律来判别，与一般体内预应力混凝土梁很相似，受压区混凝土的应力及其分布、体内配筋的应力均可按简化分析方法取值。但是，体外预应力筋的极限应力及二次效应不能由截面应变协调关系获得，故其成为建立简化计算方法必须解决的问题。
    根据试验和理论计算结果分析，影响体外预应力混凝土伸缩缝桥梁抗弯极限承载能力的主要因素为：施工方法、加载方式、跨高比、体内体外配筋比，其他因素的影响相对次要。这些主要因素由直接影响和间接影响两部分组成。其中，直接影响分别反映了施工方法与荷载对破坏形态及受力状态的直接影响、体内普通钢筋引起的直接影响、截面高度变化引起的直接影响，以及体内配筋变化引起的直接影响；丽间接影响均反映了直接影响引起的梁体变形变化效应，对体外预应力筋极限应力和二次效应的影响。这些直接影响均能通过简化计算明确得到，但间接影响只能通过试验结果分析或结构非线性有限元分析得到。
    由上可知，进行体外预应力混凝土梁弯曲强度简化计算，应首先确定体外预应力筋的极限应力和二次效应，而确定体外预应力筋的极限应力和二次效应，则应从施工方法、跨高比、体内外配筋比对体外预应力筋极限应力及二次效应的影响分析人手。